Scenár. Masívna konštrukcia I. a II. DIN (júl 2001) Pomôcky, tabuľky a ďalšie dokumenty. úprava prof. Dr.-Ing.

Skript Massivbau I a II DIN 1045-1 (júl 2001) Pomôcky, tabuľky a ďalšie dokumenty upravené prof. Dr.-Ing. Jörg Reymendt Stav: 6. marca Univerzita aplikovaných vied Prof. Dr.-Ing. Hans Georg Reinke prof. Dr.-Ing. Jörg Reymendt

konštrukcia

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 3 14.4 MINIMÁLNA VÝPLŇ PLECHU ZVONENIA LEMOV A PANELOVÝCH LEMOV. 38 15 ROZMEROVANIE NA KRÚDENIE. 39 15.1 DÔKAZ ČISTEJ KRÚDENIA. 39 15.2 Bočná sila a krútenie. 40 16 ZAPOJENIE NAPÍNACIEHO PÁSKA A TLAKOVÉHO PÁSU S PANELOVÝM LISOM. 41 17 KOMPONENTY PODLIEHAJÚCE NORMÁLNEJ SILE. 43 17.1 POSILNENÉ A NEVYUŽITÉ ŠTRUKTÚRY. 43 17.2 POHYBLIVÉ A NEHNUTEĽNÉ SYSTÉMY. 43 17.3 štíhlosť PODPOR. 44 17.4 POSTUP PODPORY MODELU. 47 17.5 TLAKOVÉ SPOJKY S OBOU OSOU. 52 17.6 USMERNENIA O POSILNENÍ A ŠTRUKTURÁLNY ROZVOJ ČLENOV KOMPRESIE. 53 18 ŠTVORSTRANNÝCH PODPOROVANÝCH ŠTÍTKOV PODĽA PIEPER MARTENS. 54 19 ŠÍRKA DISTRIBUČNÉHO ZAŤAŽENIA PRE ZATVORENÉ JEDNORÁZOVÉ PANELY. 55 20 PODPORNÉ SILY ŠTVORSTRANNÝCH ŠTÍTKOV POD ROVNOSŤOU ZATIAŽENIA. 57

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 6 1.2 Masívna konštrukcia II 1. Železobetónové doskové nosníky s ohybovou a šmykovou silou Konštrukčný návrh železobetónových doskových nosníkov Rozmery T-nosníkov Hodnoty štíhlosti v ohybe Dimenzovanie T-nosníkov Statické systémy Rozpätia a zábrany 2. Biaxiálne napnuté doskové systémy Sila toku Torzná tuhosť a torzné rovnovážné podmienky Panelové konštrukcie Správa výstuže 3. Tlakové systémy bez vplyvu stability Ohýbanie normálnou silou Dimenzovanie s blokom napätia s kd - tabuľka s diagrammi interakcie 4. Systémy zaťažené tlakom s vplyvom stability Globálny tok síl Vplyv deformácií a tuhostí na vnútorné sily Vzpieranie jednoduchých železobetónových konštrukcií Analýza bezpečnosti vzpier podľa EC 2 Vystužiteľnosť betónového kotvenia 5. Kotvenie Prúdenie sily Modelová formulácia Tlakový kužeľ s ťažným krúžkom Pevnosť betónu v ťahu Rippenge ometria Vypočítané hodnoty namáhania spoja podľa DIN 1045-1 dĺžky spojovacích oblastí dĺžka ukotvenia podľa EC 2 Konštruktívne detaily 6. Grafické znázornenie železobetónových konštrukcií, plány debnenia, plány výstuže

Dokumenty pre prednášky o masívnej konštrukcii I-II 11 Program podložných rohoží Typy sa identifikujú podľa typu rohože (rohož R alebo Q), oceľového prierezu v cm²/m a triedy ťažnosti (A = normálna ťažnosť) dĺžka/šírka [m ] Úspora okrajov (pozdĺžne) 5,00/2,15 bez 6,00/2,15 s 5,00/2,15 bez 6,00/2,15 s označením rohože Q 188 AQ 257 AQ 335 AQ 377 AQ 513 AR 188 AR 257 AR 335 AR 377 AR 513 A mm Štruktúra rohože v priemere tyče Počet pozdĺžnych okrajových tyčí Rozstup tyčí vnútorná plocha hrana mm Pozdĺžny smer Príčný smer zľava doprava Prierezy ako pozdĺžny kríž 150 6,0 1,88 150 6,0 1,88 150 7,0 2,57 150 7,0 2,57 150 8,0 3,35 150 8,0 3,35 150 6,0d 6,0 ​​4 4 3,77 100 7,0 3,85 150 7,0d 7,0 4 4 5, 13 100 8,0 5,03 150 6,0 1,88 250 5,0 1,13 150 7,0 2,57 250 6,0 1,13 150 8,0 3,35 250 6,0 1, 13 150 6,0 d 6,0 ​​2 2 3,77 250 5,0 1,13 150 7,0 d 7,0 2 2 5,13 250 6,0 1,13 Hmotnosti podložky na m² cm²/m kg kg 32, 4 3,01 44,1 4,10 57,7 5,37 67,6 5,24 90,0 6,98 26,2 2,44 32,2 3,00 39,2 3,65 46,1 3,57 58,6 4,54 Tab. 5 Výstužné oceľové rohože (DIN 1045-1/2001-07) ds = 6,0 25 15 2,15 ds = 7,0 d ds = 7,0 6,00 Obr. 1 Štruktúra vystuženej oceľovej siete s úsporou hrán na príklade R513 A

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 13 5 Kotvenie výstužných tyčí 5.1 Dĺžka kotvenia výstužných tyčí 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 f ck 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 2 f bd 1,6 2,0 2,3 2,7 3,0 3,4 3,7 4,3 4,3 4,5 4,5 4,7 4,8 4,9 4,9 Tab 8 Návrhová hodnota napätia väzby f bd [N/mm²] s dobrými podmienkami väzby a ds 32 mm. Za miernych podmienok väzby vynásobte f bd koeficientom 0,7. a) a b) dobré podmienky spojenia pre všetky tyče c) a d) tyče v nevyliahnutej oblasti: dobré podmienky spojenia; Tyče v šrafovanej oblasti: mierne podmienky spojenia Obrázok 2 Stanovenie podmienok spojenia Základný rozmer kotviacej dĺžky: lb ds = 4 ff yd bd (pozri tab. 11) s: ds = priemer tyče f yd = návrhová hodnota v medznom bode výstužnej ocele f bd = návrhová hodnota väzného napätia podľa Tab. 8 Kotevná dĺžka tyčí: A = α s: lb = A s, erf, A s, vorh = s, erf b, netto a lb lb, min As, vorh llb, min = α a = základný rozmer kotviacej dĺžky (s .hore) požadovaná alebo existujúca plocha prierezu výstuže Minimálna hodnota dĺžky ukotvenia = 0,3 α alb 10 ds pre ťažné tyče = 0,6 lb 10 ds pre kompresné tyče Koeficient do úvahy. kotvenie podľa tab

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 14 Tab. 9 Najčastejšie typy kotvenia výstužnej ocele 5.2 Dĺžka prekrytia výstužných tyčí ls = l α lb, sieť 1 s, min s: lb, sieť = dĺžka kotvenia (pozri vyššie) α 1 = koeficient podľa tab. 10 ls, min = minimálna hodnota dĺžky prekrytia = 0,3 α a α 1 lb 15 ds a 200 mm 1 Podiel tyčí spojených bez pozdĺžneho odsadenia v priereze výstužnej vrstvy 30%> 30% 2 ds 6 mm 8,5 mm ds> 8, 5 mm 12 mm ds> 12 mm 1 Minimálna dĺžka prekrytia priečnych tyčí sl 150 mm sl 250 mm sl 350 mm sl 500 mm sl Rozstup tyčí pozdĺžnych tyčí Tab. 12 Minimálne dĺžky prekrytia v priečnom smere zváraného drôteného pletiva

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 17 6 ​​Stanovenie pevnosti v tlaku v betóne, triedy pevnosti betónu Označenie DIN 1045-1: pre n vzoriek: pre 3 vzorky: napr. C 20/25 B 25 f ck = f ck, cyl (C 20) β WN f ck, kocka (C 25) f ck = charakteristická pevnosť v tlaku - 5% zlomkov, - pre malé série podľa DIN 1045-2 xxxxn min. 3 f ck ff min ck f + λ s ck k + λ s ck 1 nn [porovnanie DIN 1045-Old] x3 β WS = β WN + 5 x β Experimentálne prevedenie: 28 dní vo vode 7 dní vo vode 21 dní vo vzduchu (DIN 1048, časť 1) ) Skúšobná vzorka: Valec: h 300 = kocka mm: a = 200 mm d 150 f ck, cyl β WN min WN kocka: a = 150 mm f ck, kocka 150 150 150 300 150 200 200 200 200 Obr. 3 Skúšobná vzorka na skúšku pevnosti v tlaku betónu podľa DIN 1045 -1 a DIN 1045 (88)

Dokumenty k prednáškam o pevnej konštrukcii I-II 18 7 Stanovenie pevnosti betónu v ťahu Pevnosť betónu v ťahu je možné určiť buď skúškou ohybom alebo skúškou štiepaním. Z výsledkov je možné odvodiť osovú pevnosť v ťahu. f ct = f ct, ax Osová pevnosť v ťahu Ohybová skúška: f ct, ax = 0,5 f ct, fl Skúška deleného ťahu: f ct, ax = 0,9 f ct, sp 2 3 Priemerná pevnosť v ťahu: f =, 30 f ct, m 0 ck Dolná a horná charakteristická pevnosť v ťahu: pásy na rozloženie zaťaženia 5 x 10 mm f ctk; 0,05 = 0,7 f ct, mf ctk; 0,95 = 1,3 f ct, m trieda pevnosti C pre normálny betón [N/mm²] f ck 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 γ c 1,50 1,52 1,53 1,56 1,60 1,63 1,67 f cd 1) 6,8 9,1 11, 3 14,2 17,0 19,8 22,7 25,5 28,3 30,8 33,3 38,1 42,5 46,9 50,9 ε c2 [% o] -2,0-2, 03-2.06-2.1-2.14-2.17-2.20 ε c2u [% o] -3,5-3,1-2,7-2,5-2,4-2, 3-2,2 1) s dlhodobým koeficientom a = 0,85 Tab. 13 Deformačné parametre normálneho betónu pri použití diagramu parabolického obdĺžnika

Dokumenty k prednáškam Masívna stavba I-II 19 8 Zákony materiálov a navrhovanie prierezov 8.1 Betón σ c (1 γ c γ s f; γ pk p;

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 26 Obr. 9 Koeficienty α na určenie šírky náhradnej podpery Statická výška d [cm] 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 d = li ²/150 d = li/35 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Rozpätie li [m] Obr. 10 Statická výška d [cm] pre rôzne šírky rozpätia li [m] Hrúbka súčasti h = d + nom c + ds, konzola + ds, pozdĺžne/2

Dokumenty pre prednášky Masívna konštrukcia I-II 27 11 Idealizácie štruktúrnych štruktúr 11.1 Prispievajúca šírka dosky Na určenie vnútornej veľkosti spojitých nosníkov v normálnej konštrukcii budovy sa dá predpokladať, že prispievajúca šírka dosky b eff je konštantná pole po poli. Obr. 11 Efektívna šírka pre T-nosníky (okrajové nosníky a stredové nosníky) Stanovenie efektívnej šírky podľa DIN 1045-1: DIN 1045-1 zvyšuje efektívnu šírku panelu o 20% polovice svetlého rozpätia na každej strane. b eff = beff, I + bw s beff, I 0,2 bi + 0,1 l0 = 0,2 l0 s bw = šírka pásu uvažovaného lúča b eff, i = účinná šírka panelu jednej strany lúča l 0 = vzdialenosť medzi okamihom nulových bodov uvažovaného lúča Bar! (pozri obrázok 12) b i Obrázok 12 Vzdialenosť medzi nulovými bodmi krútiaceho momentu l 0

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 28 11.2 Efektívne dĺžky polí Staticky efektívne rozpätia pre nosníky, T-nosníky a dosky sa počítajú takto: l eff = ln + a 1 + a 2 Nespojité komponenty Kontinuálne komponenty Podpora s úplným zadržaním Voľná ​​konzolová konzola spojitého usporiadania nosníkov ložiska 11.3 Geometrické podmienky na ošetrenie ako pevná doska Rebrované a kazetové stropy sa môžu považovať za pevné dosky v prípade stanovenia lineárne elastických vnútorných síl, ak sú splnené tieto podmienky:

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 39 15 Dimenzovanie pre torznú rovnováhu Torzia Torzia musí byť overená kvôli požadovanej rovnováhe Torzia kompatibility Korekcia torzie nemusí byť vykonaná. Overenie torzie pre prierez sa vykonáva za predpokladu imaginárneho tenkostenného uzavretého prierezu (model obvodového rámca). Obrázok 20 Model priehradového nosníka pre torzne namáhané prierezy a uvažovanie prierezu t eff = 2 nom c + d sl dvojnásobok vzdialenosti ťažiska pozdĺžnej výstuže od okraja súčasti (35

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 50 e tot e 2 e 1 hd N Ed M Ed, N Ed A s2 A s1 ε s2 0,9 d ε s1 Obrázok 26 Posúdenie prierezu s najväčším zakrivením Zakrivenie (1/r ) možno v kritickom priereze vypočítať približne takto: 1 = 2 K r s ε yd 2 ε yd 0,9 d N ud N Ed s K 2 = 1 NN ud bal návrhová hodnota rozťažnosti výstuže v medznom bode = f yd/E s (pre BSt 500: ε yd = 435/200000 = 0,0022 d statická výška prierezu v uvažovanom smere N ad návrhová hodnota medznej únosnosti prierezu, ktorá je zaťažená iba centrickým tlakovým namáhaním. N ud = - (f cd A c + f yd A s) N Ed N Ud N Ed Návrhová hodnota absorbovateľnej pozdĺžnej tlakovej sily (podtlak) Aproximácia N bal Návrhová hodnota pozdĺžnej tlakovej sily s najväčším momentovým odporom prierezu. V prípade symetricky vystužených prierezov možno predpokladať zjednodušenie N bal: N bal = -0, 4 f cd A c N bal (1/r) max (1/r) Predpoklad K 2 = 1 je vždy a na bezpečnej strane.

Dokumenty k prednáškam Masívna stavba I-II 51 Budova/Štruktúra II. O. 10% nie Systém nie je možné presúvať Systém sa nedá presúvať Systém nie je možné presúvať Berie sa do úvahy požiadavka na II. Jeden kompresný prvok (podpera) Systém je nepohyblivý Systém je pohyblivý M Ed, N Ed λ> λkrit áno Zohľadnenie Th. II. Poradie napr. pomocou metódy podpory modelu e tot no e tot = e 0 + e a + e 2 M Ed II = N Ed e tot štandardné dimenzovanie napr. s diagramom interakcie Obr. 27 Vývojový diagram pre návrh s metódou podpory modelu.

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 52 17.5 Tlačné prvky s biaxiálnym ohybom Aby bolo možné obísť presné overenie, ktoré je zvyčajne možné vykonať iba pomocou vhodného počítačového programu, môže DIN 1045-1 pre obdĺžnikové prierezy zohľadňovať prípustných pomerov relatívnych výstredností sa musí overenie vykonať osobitne v oboch smeroch prierezu Táto úvaha je však prípustná, iba ak je bod pôsobenia zaťaženia N Ed v šrafovanej oblasti znázornenej na obrázku 28. Túto podmienku spĺňajú nasledujúce vzťahy: alebo (e h) (e b) 0, 2 0z 0 y s (e b) (e h) 0, 2 0 y 0z e 0y, e 0z príslušným ťažiskom podľa teórie prvého rádu. Obrázok 28 Limity pre samostatné návrhy prierezov stĺpov v smere k dvom hlavným osiam

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 54 18 Štvorstranné podoprené panely podľa Pieper Martens

Dokumenty pre prednášky Masívna konštrukcia I-II 55 Obr. 29 Usporiadanie torznej výstuže v rohoch dosky 19 Šírka rozloženia zaťaženia pre jednoosovo napnuté dosky

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 56

Dokumenty k prednáškam Masívna konštrukcia I-II 57 20 Podporné sily štvorstranných dosiek pri rovnomernom zaťažení Tieto dokumenty, obrázky a schémy slúžia iba na vyučovacie účely.